Иногда отрицательное влияние интенсивного движения заряда объясняют тем, что заряд из зоны одного факела перено­сится в зону соседнего по направлению движения. Имеют место также дополнительные явления (абзац 341). Странно, что до Дикси ни один из конструкторов не пришел к пра­вильному выводу, а именно, что заширмление клапана уже на небольшой угол достаточно; при этом установка ширм может быть менее точной, и наполнение большее.

336. Движение заряда, созданное при сжатии. Важно сочетание вращательного движения заряда, созданного при впуске, с движением, создаваемым поршнем в процессе сжатия. В первом приближении можно принять, что в период сжатия в цилиндре, который можно рассматривать как имеющий плоскую крышку, все элементы заряда приобретают скорость u_eв направлении этой крышки, являющуюся частью скорости поршня u_p. Скорость u_eотносится к скорости поршня как расстояние се данного элемента от крышки относится к расстоянию ср поршня от крышки цилиндра (рис. 163).         Как    следствие, осевая скорость заряда в заданном сечении цилиндра определяется кривой, полученной на основе простой аппроксимации по кривой скорости поршня, как пока­зано на рис. 163.

337.                      Если в заданной плоскости е-е расположения элемента установить сужение с проходным сечением F₁ при площади поршня F_p, то в первом приближении скорость через эту горловину может быть получена (см. рис.   163) умножением скоростей rj_eна отношение-^ .

Если получаемые таким образом скорости оказываются значительными, то следует применить более точное решение с учетом разницы давлений V^ty+Vz_вцилиндре и в полости за горловиной. Сопротивление в горловине вначале приведет к уменьшению скоростей; из-за появившегося за счет сопротивления перепада давлений скорость перетекания на последующих стадиях  возрастет, и в в. м. т. эта            скорость              еще        не           будет     равна нулю. На практике обычно обходятся без этих расчетов, ограничиваясь лишь приближенной сравнительной оценкой различных конструктивных параметров.

338.    В случае вихрекамерных двигателей необходимыми являются расчеты скорости перетекания в вихревую камеру в направлении, определяемом положением горловины, и определение на основе этой скорости номиналь­ной скорости вращения заряда в вихревой камере (см. рис. 164), которая зависит от скорости u_emax. В этом слу­чае возможно увеличить угловую скорость в вихревой камере до таких пределов, чтобы заряд совершал полный оборот за 20—30° угла поворота коленчатого вала и, сле­довательно, п_в = (12 ^ 8) п_дв. Точное значение п_в зави­сит от многих дополнительных факторов, поэтому лучше определять его опытным путем.