Для сохранения требуемой скорости открытия клапана при уве­личении D_uнеобходимо увеличить объемную скорость нагнетания жидкости, что может быть достигнуто как увеличением скорости пере­мещения насосного плунжера, так и увеличением его диаметра D_u. При уменьшении отношения D,/D_uснижается влияние погрешности профи­ля кулачка и расположения наполнительных окон, однако возникает не­обходимость в увеличении активного хода насосного плунжера при не­изменном угле подъема профиля. Кроме того, при уменьшении Dn/D_uснижается доля динамической нагрузки в паре кулачок-толкатель, вно­симая приведенной массой клапана, и увеличивается инерционное влияние приведенной массы толкателя. Однозначные рекомендации по выбору ДД)_и весьма затруднительны, поскольку соотношение нахо­дится в многофункциональной связи с габаритными, прочностными, энергетическими и кинематическими характеристиками привода. В ус­ловиях эксплуатации гидропривода на высокооборотных дизелях не­большой размерности, целесообразность увеличения D_H/D_Uдо значений 1,8-2,2 обусловлена стремлением уменьшить габариты насоса и ограни­чить скорость движения толкателя.

Возвращаясь к выбору абсолютного размера D_u, отметим, что его оптимальное значение прежде всего определяется массой газораспреде­лительного клапана. Наличие верхней границы возможных значений D_uсвязано с увеличением массы подвижных элементов и габаритов при­вода, а также с повышением расхода жидкости на цикл управления. Для привода небольших клапанов с нежесткими пружинами ограничение D„, кроме того, вызвано необходимостью обеспечения достаточно вы­сокой скорости закрытия клапана.

Расчетные кривые перемещения клапана и давлений в граничных сечениях при увеличении диаметров насосного и исполнительного плунжеров соответственно до 12,9мм и 9,1мм показаны на рис. 3.14. Несмотря на снижение давления в полости исполнительного элемента по сравнению с исходным вариантом (см. рис.3.3), колебания давления в полости насоса увеличились вплоть до появления разрывов сплошно­сти потока, повысился максимум давления во входном сечении трубо­провода в период открытия клапана. Это объясняется как увеличением скорости течения жидкости в трубопроводе и, следовательно, повыше­нием перепада давления в нем, так и увеличением отношения объема, освобождаемого исполнительным плунжером в процессе колебаний клапана к общему объему нагнетательной линии.