Используя разработанную математическую модель, опишем ос­новные процессы в системе привода при двух способах организации выстоя клапана в открытом положении. В целях сокращения будем на­зывать вариантом 1 управление, при котором фиксация клапана в пери­од выстоя обеспечивается путем прекращения нагнетания жидкости на­сосным плунжером, и вариантом 2 - управление с перепуском излишка нагнетаемой жидкости через сливное окно в гильзе исполнительного элемента. В первом случае высота подъема профиля распределительного кулачка соответствует максимальному перемещению клапана при этом для увеличения коэффициента полноты диаграммы его перемеще­ния участок отрицательного ускорения профиля не должен превы­шать участок положительного ускорения Z. При управлении по вари­анту 2 угол подъема профиля распространяется на период выстоя клапана в основном за счет увеличения участка отрицательного ускоре­ния Z.

Анализ процессов проведем на примерах расчета обоих вариан­тов управления при следующих исходных конструктивных параметрах системы гидравлического привода: диаметр насосного плунжера -D„=10 мм; диаметр исполнительного плунжера - D_u=7,1 мм; внутрен­ний диаметр и длина нагнетательного трубопровода -d_T=2 мм и 1=700 мм; диаметр наполнительных окон -d_n=lмм; диаметр поперечного се­чения отсечного клапана d_BK=6 мм; предварительный ход насосного плунжера до перекрытия наполнительных окон Н_нп « 1мм; приведен­ная масса клапанной группы -m_u=0J1 кг; жесткость клапанной пружины - С_и= 22 н/мм. Профиль распределительного кулачка построен по за­кону постоянных ускорений, сопряженных смещенной синусоидой с параметрами: для варианта 1 - Н_нм=7,3 мм, Zj=25°, Z₂=12°, Z₃= 15° и для варианта 2 - Н_нн = 12 мм, Zi=10°, Z2=30°, Zj=60° профиль вспомога­тельного кулачка - Н^Змм, Z|-16°, Z₃-20°, Zj-40°. Рабочая жидкость - смесь дизельного топлива и масла М-20Г - с кинематической вязко­стью v= 9,5-10⁶ м²/с и плотностью р=0,84 г/см³. Давление в питающей и отсечной линиях соответственно принималось Р_п = 0,2МГ1а и Р_ь=0,05 МПа

В дальнейшем при вариации параметров под неуказанными соот­ношениями будут подразумеваться перечисленные выше исходные их значения.

На рис. 3.5 и 3.7 изображены расчетные кривые процессов для двух вариантов управления на скоростном режиме 0^=750 мин (п=1500мин ').